Promjenjivi diferencijalni mjerači protoka sastoje se od uređaja koji formiraju lokalno suženje u cjevovodu (restriktivni uređaji) i mjerača diferencijalnog tlaka.

Princip rada uređaja za sužavanje je sljedeći: kada protok tekućine, plina ili pare teče u suženom dijelu cjevovoda, dio potencijalne energije pritiska pretvara se u kinetičku energiju. Prosječna brzina protoka se povećava, zbog čega se stvara pad tlaka u uređaju za sužavanje, čija veličina ovisi o brzini protoka tvari.

Uređaji za sužavanje dijele se u dvije grupe: normalizirane i nenormalizirane. Prva grupa uključuje dijafragme, mlaznice i Venturi cijevi. Dijafragme i mlaznice se ugrađuju u kružne cjevovode promjera najmanje 50 mm, a Venturi cijev - u cjevovod promjera najmanje 100 mm.

Druga grupa restrikcionih uređaja uključuje dvostruke membrane, mlaznice sa profilom 1/4 kruga i druge uređaje koji se koriste za mjerenje protoka viskoznih tekućina s malim promjerima cjevovoda.

Dijafragme(Sl. 31) postoje komora A - izbor impulsa pritiska korišćenjem prstenastih komora i bez cevi B - izbor impulsa pritiska pomoću rupa (tabela 13). Debljina diska dijafragme mora biti manja od 0,1 D (D je nazivni prečnik cjevovoda).

Komorne dijafragme sastoji se od diska, brtve i dvije prstenaste komore. Prstenaste komore mjere pritisak prije i poslije dijafragme. Debljina diska je 3 mm za cjevovode prečnika D< 150 мм и 6 мм для трубопроводов диаметром 150 < D < 400 мм.

Mlaznice se mogu koristiti za cijevi promjera od najmanje 50 mm. Dijagram mlaznice je prikazan na sl. 32. Gornji dio odgovara odabiru impulsa pritiska pomoću prstenaste komore, donji dio odgovara odabiru pomoću rupa. Proizvode se u malim serijama.

Venturi cijev ima poprečni presjek koji se postepeno sužava, koji se zatim širi do svoje originalne veličine. Zbog ovog oblika, gubitak tlaka u njemu je manji nego u dijafragmama i mlaznicama. Venturijeva cijev se sastoji od ulaznog i izlaznog konusa i cilindričnog srednjeg dijela (Sl. 33).

Venturijeva cijev se naziva dugačka ako je promjer izlaznog konusa jednak promjeru cjevovoda, a kratka ako je manji od promjera cjevovoda.

Uređaji za otvore su jednostavna, jeftina, pouzdana sredstva za mjerenje protoka. Kalibraciona karakteristika standardnih restrikcijskih uređaja može se odrediti proračunom, tako da nema potrebe za standardnim mjeračima protoka. Uređaj za ograničavanje je individualan za svaki mjerač protoka.

Od navedenih restrikcijskih uređaja najveću primjenu našle su membrane, pa ćemo navesti primjere proračuna dijafragme za mjerenje protoka vode i vlažnog zraka (gasa).

Proračun uređaja za ograničavanje sastoji se od određivanja dimenzija njegovog prolaznog otvora.

1. Nađite umnožak koeficijenta protoka a i omjera površine protoka dijafragme i površine cjevovoda a:

2. Izračunavamo Reynoldsov kriterijum koji odgovara procijenjenim i minimalnim troškovima:

3. Koristeći umnožak sto koristeći graf (slika 34), odredimo vrijednost a i a:

4. Izračunajte gubitak pritiska od ugradnje membrane

Stvarni gubitak pritiska od ugradnje membrane manji je od dozvoljene vrednosti.

1. Određujemo prečnik prolaza dijafragme na radnoj temperaturi:

6. Nađite prečnik prolaza na temperaturi od 20 °C:

7. Provjeravamo izračun pomoću formule:

1. Odredite gustinu vlažnog vazduha:

2. Nađite približnu vrijednost proizvoda od sto, uzimajući koeficijent ekspanzije e = 1:

1. Izračunavamo Reynoldsov kriterij za dizajn i minimalne brzine protoka zraka:
2. Koristeći graf (vidi sliku 34), određujemo približne vrijednosti a i a. One su jednake 0,445 i 0,673, respektivno.
3. Vrijednost koeficijenta ekspanzije e nalazimo iz grafikona (Sl. 36) - e = 0,975.
4. Pojasnimo vrijednost proizvoda a a 8 = 0,292. 0,975 = 0,287.

1. Koristeći rafinirani proizvod a a 8 odredimo a i a (vidi sliku 34):

Rezultirajuća vrijednost je manja od prihvatljive.

1. Izračunavamo gubitak pritiska iz uređaja za ograničavanje (vidi sliku 35): AP d = 55%;

10. Provjerite proračun pomoću formule

Isti tip po uređaju diferencijalni manometri a sekundarni uređaji se mogu koristiti za raznim uslovima mjerenja.

Mjerači protoka sa ograničavajućim uređajima su univerzalni, koriste se za mjerenje protoka gotovo svih jednofaznih (ponekad dvofaznih) medija u širokom rasponu pritisaka, temperatura i promjera cjevovoda.

Proračun promjenjivih mjerača diferencijalnog protoka svodi se na određivanje promjera rupe i drugih dimenzija mlaznice ili dijafragme, koeficijenta protoka, dinamičkog raspona mjerenja određenog Reynoldsovim brojevima, pada tlaka i gubitka tlaka na otvoru, korekcije faktor ekspanzije, kao i greška u mjerenju protoka plina. Za proračun, maksimalni (granični), prosječni i minimalni protok, rasponi promjena tlaka i temperature plina, unutrašnji prečnik i materijal mjernog cjevovoda, sastav plina ili njegova gustina u normalnim uvjetima, dozvoljeni gubitak tlaka ili maksimalni pad tlaka koji odgovara maksimalnom protoku mora biti specificiran kao i prosječni barometarski tlak na mjestu ugradnje mjerača diferencijalnog pritiska.

Metoda kalkulacije. Prije početka proračuna biramo tipove i klase tačnosti diferencijalnog manometra-protoka, manometra i termometra. Proračun se vrši na sljedeći način.

1. Odrediti pomoćni koeficijent zaokružen na tri značajne brojke WITH prilikom zamjene vrijednosti maksimalnog (graničnog) protoka u njega Q n. pr, temperatura i pritisak, gustina gasa u normalnim uslovima ρ n, koeficijent stišljivosti Z i prečnik mjernog cjevovoda D:

Sa pronađenom vrijednošću C, moguće su dvije vrste proračuna: na osnovu datog pada pritiska ili na osnovu datih gubitaka pritiska. Ako je postavljen granični pad tlaka Δ r pr, zatim prema nomogramu Sl. 11 određujemo preliminarno relativno suženje m (modul) uređaja za sužavanje prema pronađenom koeficijentu WITH i dati maksimalni pad tlaka na uređaju za ograničavanje Δ r pr, . Pronađena preliminarna vrijednost modula m zamijeniti formulu po definiciji tα i izračunati preliminarni koeficijent protoka α .

2. Izračunavamo pomoćni koeficijent sa tačnošću od četiri značajne brojke mα

Gdje ε - faktor korekcije za ekspanziju plina za gornju granicu pada tlaka diferencijalnog manometra Δ r pr , ; Δ r pr, - gornja granica pada tlaka preko uređaja za ograničavanje, kgf/m 2.

3. Odredite rafiniranu vrijednost modula m sa tačnošću od četiri značajne brojke koristeći formulu

m = mα/α.

4. Prema navedenoj vrijednosti modula m nalazimo novu vrijednost faktora korekcije za ekspanziju e i izračunavamo razliku između početno izračunate vrijednosti ε i razjašnjeno. Ako ova razlika ne prelazi 0,0005, onda su izračunate vrijednosti m I ε smatraju se konačnim.

5. Odredite prečnik d otvora blende sa konačno odabranim m

6. Pronađene vrijednosti koeficijenata protoka α , faktor korekcije ekspanzije ε , prečnik d otvore blende, kao i Δ r pr, p 1, T 1, pH I Z koristimo ga za određivanje potrošnje plina i provjeru obračuna maksimalne potrošnje plina Q n. pr. Primljena vrijednost Q n. pr. ne bi trebalo da se razlikuje od navedene vrednosti za više od 0,2%. Ako se pronađena vrijednost maksimalnog protoka plina razlikuje od navedene vrijednosti za više od 0,2%, onda se proračun ponavlja sve dok se ne dobije tražena greška u proračunu maksimalnog protoka plina i parametara dijafragme.

7. Odredite nove ažurirane vrijednosti modula m, prečnik d otvore dijafragme, kao i koeficijent protoka α i preračunaj. Ako se prilagođena izračunata vrijednost maksimalne potrošnje plina ne razlikuje od navedene vrijednosti za više od 0,2%, tada se prilagođene vrijednosti m, d I α , evidentiraju se u obračunskom listu uređaja za ograničavanje.

8. Izračunajte minimalni i maksimalni Reynoldsov broj i usporedite minimalni Reynoldsov broj sa graničnim vrijednostima

9. Odredite debljinu dijafragme E, širina cilindričnog dijela dijafragme e c, širina prstenastog proreza With, kao i dimenzije prstenastih komora a I b.

10. Odaberite dužine ravnih dijelova mjernih cjevovoda prije i poslije dijafragme.

11. Izračunajte grešku u mjerenju protoka

Dobijeni podaci se bilježe u proračunskom listu uređaja za ograničavanje i predstavljaju osnovu za njegovu izradu i ugradnju.

Jedinica za mjerenje plina

Dizajniran za komercijalno mjerenje plina (mjerenje njegove potrošnje). Broj mjernih vodova zavisi uglavnom od broja gasovoda koji izlaze iz distributivnog sistema gasa. Tehnički dizajn jedinica za mjerenje protoka gasa mora biti u skladu sa „Pravilima za mjerenje protoka gasova i tečnosti pomoću standardnih restriktivnih uređaja” RD50-213-80.

Omjer površine otvaranja uređaja za ograničavanje F 0 k Površina poprečnog presjeka gasovoda F G naziva se modul T(ili relativna površina): m = F 0 /F G.

Na plinovodima se kao uređaj za sužavanje koristi dijafragma promjera najmanje 50 mm, pod uslovom da njen modul ima sljedeća ograničenja:

m = 0,05-0,64 - za dijafragme sa ugaonom metodom odabira diferencijalnog pritiska i gasovode sa D y = 500-1000 mm;

t = 0,04 - 0,56 - za dijafragme sa prirubnicom za izbor diferencijalnog pritiska i gasovode sa D y = 50 -760 mm.

Rice. 27 - Grafikon temperature-entalpije prirodnog plina

Što je modul manji, to je veća tačnost merenja protoka gasa, ali je veći gubitak pritiska Δr u dijafragmi.

Prečnik otvora membrane, bez obzira na način pada pritiska, uzima se d ≥ 12,5 mm, a odnos apsolutnog pritiska na izlazu iz dijafragme i na ulazu u nju je ≥0,75.

U gasovodu blizu dijafragme moraju se poštovati sledeći uslovi:

1) mora se obezbediti turbulentno i stacionarno kretanje toka gasa u ravnim deonicama;

2) da nema promena u faznom stanju toka gasa, na primer, kondenzacije para praćene taloženjem kondenzata;

3) sedimenti u vidu prašine, peska i sl. ne smeju da se akumuliraju u ravnim delovima gasovoda;

4) na dijafragmi ne bi trebalo da se formiraju naslage (na primer, kristal hidrati) koje menjaju njegove konstrukcijske parametre.

Međutim, na unutrašnjem zidu gasovoda, na mestu gde je postavljen uređaj za ograničavanje, sasvim je moguće taloženje čvrstih kristalnih hidrata. A to dovodi do značajne greške u mjerenju protoka plina i smanjenja kapaciteta cjevovoda, kao i začepljenja impulsnih vodova.

Prilikom projektovanja uređaja za merenje gasa za sistem distribucije gasa koji radi u režimu stvaranja hidrata, potrebno je predvideti mere za sprečavanje stvaranja hidrata. Njihova pojava se može spriječiti zagrijavanjem plina, uvođenjem inhibitora u plinovod i pročišćavanjem uređaja za ograničavanje. U plinovodu treba napraviti rupu za uklanjanje taloga ili kondenzata. Promjer takve rupe ne bi trebao biti veći od 0,08D20, a udaljenost od nje do rupe za mjerenje pada tlaka treba biti najmanje D20 ili pronađena iz tablice. 6. Osi ovih rupa ne bi trebalo da se nalaze u istoj ravni koja prolazi kroz osu cevi.

Između lokalnog otpora na plinovodu i dijafragme mora postojati ravan dio, čija se dužina podrazumijeva kao razmak između krajnjih površina membrane i lokalnog otpora (Sl. 28). Granicama lokalnog otpora smatraju se:

1) za koljeno - dio koji prolazi okomito na osu plinovoda kroz centar radijusa savijanja;

2) za zavarene kontrakcije i proširenja - zavareni šav;

3) za trojnicu pod oštrim uglom ili granasti tok - dio koji se nalazi na udaljenosti od dva prečnika od tačke preseka osa cevovoda;

4) za zavarenu grupu koljena - dio koji se nalazi na udaljenosti od jednog promjera od zavara najbližeg dijafragmi koljena.

28. Šema instalacije membrane 1 - manometar, 2 - termometar, 3 - lokalni otpor

U skladu sa zahtjevima Pravila RD50-213-80, mjerni dio plinovoda mora biti ravan i cilindričan, sa kružnim poprečnim presjekom. Stvarni unutrašnji prečnik presjeka ispred dijafragme određuje se aritmetički srednja vrijednost rezultata mjerenja u dva poprečna presjeka direktno na dijafragmi i na udaljenosti od nje 2D 20, i u svakom od preseka u najmanje četiri dijametralna smera Rezultati pojedinačnih merenja ne bi trebalo da se razlikuju od prosečne vrednosti za više od 0,3% Unutrašnji prečnik preseka na dužini od 2D 20 posle dijafragme može se razlikovati od unutrašnjeg prečnika preseka ispred dijafragme za najviše ±2%.

Maksimalna odstupanja za unutrašnji prečnik cevi ne bi trebalo da prelaze odgovarajuća maksimalna odstupanja za spoljašnji prečnik, odnosno ±0,8%. Dozvoljeno je spajanje prirubnica i rupa cjevovoda duž konusa koji ima nagib prema dijafragmi ne veći od 1:10 i glatka zaobljenja na krajevima.

Zaptivne brtve između membrane i prirubnica ne bi smjele da vire u unutrašnju šupljinu gasovoda. Prilikom ugradnje dijafragme između prirubnica za montažu kraj plinovoda mora biti direktno uz njega.

Temperatura iza uređaja za ograničavanje mjeri se na udaljenosti od najmanje 5 D 20, ali ne više od 10 D 20 sa njegovog zadnjeg kraja. Prečnik čahure termometra ne bi trebao biti veći od 0,13 D 20. Dubina uranjanja termometra (0,3 - 0,5) D 20.

Unutrašnja ivica otvora za ispuštanje pritiska u gasovodu, u prirubnici i u komori ne bi trebalo da ima izbočine, preporučljivo je da se zaokruži po poluprečniku r = 0.ld rupe. Ugao između osi rupe i membrane komore je 90°.

Veličina d(prečnik pojedinačne rupe) sa modulom T< 0,45 не должен превышать 0,03D 20, a sa modulom m > 0,45 je unutar 0,01 D 20 d< 0.02D 20.

Ako razmak između koljena prelazi 15 D 20, tada se svako koljeno smatra pojedinačnim; ako je manji od 15 D 20, onda se ova grupa koljena smatra jednim otporom ovog tipa. U tom slučaju, unutrašnji radijus zakrivljenosti koljena mora biti jednak ili veći od promjera cjevovoda. Skraćena dužina ravnog dijela ispred dijafragme za bilo koju vrstu otpora, osim za navlaku termometra, mora biti manja od 10 D 20.

Potrošnja plina općenito

Gdje Q M I Q V , - masene i zapreminske brzine protoka gasa; A - koeficijent protoka dijafragme; ξ- koeficijent ekspanzije gasa; d- prečnik otvora dijafragme; ΔP- pad pritiska na dijafragmi; ρ - gustina gasa.

Osim membrana, za mjerenje protoka plina koriste se restriktivni uređaji u kompletu s diferencijalnim mjeračima tlaka, kao i manometri.

Uređaj za brzu zamjenu (USB). Kada se kombinuje sa diferencijalnim manometrom, ovaj uređaj (Sl. 29) vam omogućava da izmerite protok gasa koji se transportuje kroz sistem za distribuciju gasa merenjem pada pritiska koji se javlja na dijafragmi i beleženjem pomoću diferencijalnog manometra.

Rice. 29 - Brzoizmjenjivi uređaj za sužavanje USB 00.000.

1 - tijelo: 2, 18 - petlje; 3 - prirubnica: 4, 16 - obloge: 5. 9 - zaptivke: b - čep matica: 7. 11 - gumeni prstenovi: 8 - klinovi: 10 - dijafragma: 12 - saobraćajne gužve: 13 - manžetna: 14 - cijev: /5 - ručka: 17 - poklopac: /9 -ploča.

Pritisak gasa ispred dijafragme uzima se iz šupljine B pozitivne komore, napravljene u telu komore, a iza dijafragme - iz šupljine IN negativna komora u prirubnici (sl. 29). Pritisak se uzima iz ovih šupljina kroz rupe iznad horizontalne ose dijafragme (Sl. 29) A-A, i statički pritisak - iz šupljine B kroz posebnu rupu (sl. 29) B-B.

Nepropusnost između pozitivnih i negativnih komora osigurava se ravnomjernim pritiskom gumenog prstena na ravan prirubnice s klinovima. Kretanje gasa kroz gasovod izaziva dodatni pritisak na dijafragmu usled pritiska velike brzine. Prozor za skidanje dijafragme je zapečaćen brtvom. Prednapinjanje brtve je osigurano zavrtnjima. Kako se pritisak u cjevovodu povećava, brtva se dodatno pritiska na površinu pozitivne komore. Kako bi se spriječilo da zaptivka bude ugrizena navojima svornjaka, predviđena je bakrena manžetna.

Spoj između prirubnice i tijela je zapečaćen O-prstenom. Odvodni vodovi se nalaze na dnu USB-a. Impulsni i odvodni vodovi su začepljeni procesnim čepovima. Da bi se olakšala ugradnja i demontaža obloga sa D y = 200 mm i više, dopuštaju dvije ručke.

Podloga je dizajnirana da poveća krutost i centriranje poklopca, a šarka služi za postavljanje poklopca u radni položaj.

Diferencijalni mehovi registratori pritiska (DSS). Koristi se za mjerenje protoka plina na plinskim distributivnim stanicama na osnovu pada tlaka u standardnim restrikcionim uređajima.

Osjetljivi dio ovih diferencijalnih mjerača tlaka je jedinica s mijehom, čiji se princip rada zasniva na odnosu između izmjerene razlike tlaka i elastične deformacije spiralnih spiralnih opruga, mijeha i moment cijevi. Dijagram diferencijalnog manometra mjernog meha i struktura bloka mehova prikazani su na Sl. 30.

Blok mehova ima dve šupljine (+ i -), koje su razdvojene bazom 8 i dva mijeha 5 i //. Oba mijeha su međusobno čvrsto povezana šipkom 12, čija se izbočina oslanja na polugu 7, pričvršćenu na osovinu 2. Osovina se uklanja iz šupljine radnog pritiska pomoću momentne cijevi / čiji je unutrašnji kraj zavaren za osovinu 2. a vanjski - sa bazom torzijske šipke. Kraj šipke 12 spojen na blok spiralnih opruga raspona pomoću čahure 10. Kretanje šipke pomoću poluge 7 pretvara se u rotaciju ose 2, koja se percipira kroz sistem poluga strelicom uređaja za snimanje ili pokazivač. Unutrašnja šupljina mijeha i baza na koju su pričvršćeni ispunjeni su tekućinom koja se sastoji od 33% čistog glicerina i 67% destilovane vode. Tačka smrzavanja takve mješavine je 17°C.

Oba mijeha imaju posebne ventilske uređaje koji pouzdano sprječavaju istjecanje tekućine iz mijeha prilikom jednostranih preopterećenja. Uređaj ventila se sastoji od konusa na dnu mijeha i zaptivnog gumenog prstena 6. U slučaju jednostranog preopterećenja, konusni ventil mijeha sa O-prstenom sjedi na konusnom sjedištu baze i blokira prolaz protoka tekućine iz mijeha, štiteći ga od uništenja.

Da bi se smanjio uticaj temperature na očitavanja instrumenta usled promene zapremine tečnosti, meh 5 ima temperaturni kompenzator. Svaki nominalni pad pritiska odgovara opružnom bloku određenog opsega 9.

Podešavanje diferencijalnih manometara mehova vrši se promenom dužine podesivih vodova. Postavljanje strelice protoka na nulu postiže se promjenom ugla poluge 4. Nulti položaj uređaja odgovara kutu nagiba od 28". Gornja granica mjerenja se podešava promjenom dužine šipke 3.

Blok odorizacije

Za pravovremeno otkrivanje curenja gasa na priključcima gasovoda, u zaptivkama zapornih i regulacionih ventila, u priključcima kontrolno-merne opreme i sl. potrebno je prirodnom dodavati supstance oštrog neprijatnog mirisa koje se nazivaju odorant. gas. Kao takvi koriste se etil merkaptan, pentalarm, kaptan, sulfan itd., najčešće etil merkaptan (njegova hemijska formula je C 2 H 5 SH), koji je bezbojna prozirna tečnost sa sledećim glavnim fizička i hemijska svojstva:

Minimalna količina mirisa u plinu mora biti takva da se prisustvo plina u prostoriji osjeti u koncentraciji jednakoj 1/5 donje granice eksplozivnosti, što za prirodni plin odgovara 16 g mirisa na 1000 m 3 gas.

Trenutno se kao odorant koristi sintetički etil merkaptan, koji ima istu hemijsku formulu C 2 H 5 SH i predstavlja nedostatak. Umjesto toga, koriste SPM odorant koji je razvio VNIIGAZ (TU 51-81-88), koji je mješavina merkaptana niskog ključanja: 30% etil merkaptana i 50-60% izo- i n-propil merkaptana i 10-20% izobutil merkaptana. Industrijska ispitivanja SPM odoranta su pokazala da je njegova efikasnost veća od etil merkaptana pri istoj potrošnji: 16 g na 1000 m 3 gasa.

Smjese C 3 - C 4 merkaptana se široko koriste u inostranstvu kao mirisi. Utvrđeno je da su hemijski stabilniji od etil merkaptana.

Zimi je obično veća nego ljeti. U početnom periodu rada novoizgrađenog gasovoda, brzina odorizacije je takođe nedovoljna.

Za odorizaciju gasa koriste se odorizatori tipa kap po kap (ručni), univerzalni UOG-1 i automatski AOG-30.

Odorizacijske instalacije tipa kap po kap. Univerzalni je, ali se uglavnom koristi za protoke gasa veće od 100.000 m3/h. Instalacija za odorizaciju se sastoji od (Sl. 33) dovodnog kontejnera 5 sa dovodom odoranta, koji je cilindrična posuda sa mjernom cijevi nivoa 13, koji služi za određivanje količine mirisa u posudi i njegove potrošnje u jedinici vremena: osmatračni prozor /6 i odgovarajući cjevovodi sa impulsnim cijevima i ventilima; podzemni rezervoar 7 za skladištenje odoranta i ventila 8, 10 za spajanje crijeva prilikom prijenosa mirisa iz dovodne posude u podzemnu.

Univerzalni gasni odorizer tipa UOG-1 (Sl. 34). Kada glavni tok gasa prolazi kroz membranu za merenje protoka, stvara se razlika pritiska preko koje, pod uticajem koje, kada se spoje plus i minus šupljine dijafragme, nastaje grana strujanja gasa. Ovaj tok teče kroz injekcioni dozator, u kojem se koristi kao ejektorski tok.

Potonji, prolazeći kroz dozator duž prstenastog otvora, stvara u njemu vakuum, pod čijim utjecajem plinovod s ogrankom teče kroz filter i plutajuću komoru iz paralelnih posuda (potrošnih i mjernih, s ravnim staklom i skala za praćenje potrošnje odoranta u jedinici vremena) ulazi u odorant

Plovačka komora je dizajnirana da eliminiše uticaj nivoa mirisa na doziranje. U tu svrhu, plutajuća komora i dozator su postavljeni na način da se mlaznica kroz koju odorant ulazi u dozator poklapa sa nivoom mirisa koji se održava u plovnoj komori pomoću plovka. Kada se komora napuni mirisom, plovak se pomiče prema dolje i otvara ventil. Tokom normalnog rada dispenzera, plovak pravi oscilatorno kretanje sa amplitudom od 3-5 minuta i frekvencijom proporcionalnom potrošnji mirisa.

Kako bi se smanjila potrošnja mirisa, dozator je opremljen ventilom koji na određeno vrijeme isključuje dotok odoranta u injektor. Ventil je kontroliran membranama. Prilikom primjene pulsnog pritiska na šupljinu A(vidi sliku 35) ventil blokira prolaz mirisa; prilikom otpuštanja pritiska iz šupljine A membrana se pod uticajem pritiska odoranta vraća u prvobitni položaj i ventil otvara prolaz za odorant.

Podešavač pritiska u šupljini A Dozator opslužuje kontrolni sistem koji se sastoji od vremenskog releja, podesivog spremnika i ventila.

Gas iz izlaznog gasovoda ulazi u jedinicu za pripremu gasa da napaja pneumatski sistem odorizera. Pripremna jedinica se sastoji od filtera, mjenjača i manometra. Plin u ovoj jedinici se pročišćava, pritisak se smanjuje na dovodni pritisak od 2 kgf/cm 2.

Cikličnost komande ventilu dozatora se reguliše pomeranjem klipa podesivog kontejnera; omjer vremena cijelog ciklusa i vremena otvorenog položaja ventila - gasom pomoću štoperice i manometra.

Ispod su tehničke karakteristike odorizatora UOG-1 i AOG-30

Tehničke karakteristike univerzalnog odorizera UO G-1
Radni pritisak gas, kgf/cm 2 ............ 2-12
Pad pritiska na dijafragmi, kgf/cm 2, pri maksimalnom protoku gasa od 0,6
Protok mirisa, cm 3 /h.. 57-3150
Maksimalna potrošnja gasa za napajanje instalacije, m 3 /h 1
Tačnost odorizacije, % ± 10
Temperatura okoline. ° C. . . .	.... Od -40 do 50
Ukupne dimenzije, mm: dužina............	.... 465
širina.................	.... 150
visina.................	. . 800
Težina, kg...................	. . 63
Tehničke karakteristike automatske jedinice za odorizaciju AOG-30
Radni pritisak gasa, kgf/cm2 ............	2-12
Protok mirisa, cm/h....
Odnos najvećeg protoka odorizovanog gasa prema najmanjem..................... Nominalni broj udaraca klipa pumpe u 1 min.	Preciznost mirisa, %................
Maksimalna potrošnja plina za napajanje instalacije, m 3 /h
Temperatura ambijentalnog vazduha, °C........	-40 do 50

Blok odorizacije. Sastoji se od dozatora mirisa, komore za plovak, prozora za pregled, filtera za mirise, ventila, kugličnog ventila, filtera, reduktora, manometara, vremenskog releja, podesivog spremnika i ventila.

Dozator mirisa(Sl. 35). To je injektor, gdje se odorant dovodi kroz mlaznicu 1, a protok gasa koji se izbacuje se dovodi kroz prstenasti otvor

ru. Komore dozatora su zapečaćene gumenim prstenovima 3.

Rad dozatora sa kontrolnim sistemom za blokiranje protoka mirisa vrši se pomoću ventila 5 i sjedišta 4. Proljeće 8 osigurava čvrsto preklapanje ventila 5 sa sjedištem 4. Pritisak šupljine A Sedište se zatvara pod dejstvom kretanja membrane 7. Kada se otpusti pritisak iz šupljine A ventil 5 se vraća u prvobitni položaj. Pod uticajem pritiska mirisa, membrana 6 se pomera.

Dozator je opremljen spojnicom 9, zbog čije rotacije se mijenja zazor T između mlaznice 1 i miksera 10. Veličina jaza T mijenja se prilikom kalibracije dozatora prema produktivnosti, nakon čega se položaj spojnice 9 fiksira sigurnosnom maticom 2.

Plutajuća komora(Sl. 36). Sastoji se od tijela s poklopcem, unutar kojeg se nalazi hermetički zatvoren plovak, pričvršćen na štap pomoću šljefne. Štap je opremljen špulom, koji se nalazi na sjedištu u gornjem položaju. Senzor alarmnog sistema je ugrađen u poklopac na nosaču. U utor senzora se miješa zastavica, koja, prelazeći radnu površinu senzora, uzrokuje njegovo djelovanje.

prozor za gledanje(Sl. 37). Sastoji se od kućišta, rukava i staklene cijevi. Elementi prozora za pregled su zaptivni gumenim zaptivnim prstenovima.

Filter za mirise(Sl. 38). Radi se o cilindričnom tijelu sa poklopcem u koji je uvrnuta kaseta s mrežastim dnom. Kaseta je punjena filter elementom - staklenom vunom. Poklopac je zapečaćen O-prstenom. Donji dio kućišta služi kao otvor i ima ventil za ispuštanje mulja.

Rice. 39. Vremenski relej.

/ - gas: 2 - srednji prsten: 3, 5 - membrane: 4 -

šipka: b - poklopac: 7 - prirubnica: 8 - vijak: 9 - vodiči: 10 -

opruga: 11 - ventil: 12 - dugme za pokretanje

Vremenski relej(Sl. 39). Pritisak plina dovodi se u šupljinu koju čine srednji prsten i dvije membrane, koje su kruto povezane vijcima kroz prirubnicu i prsten sa šipkom. Štap ima aksijalne i radijalne rupe. Pod dejstvom opruge, šipka je u gornjem položaju i naslanja se na prirubnicu.

Plin kroz aksijalni otvor na šipki i prigušnici ulazi u šupljinu koju čine poklopac i membrana, na koju pritiska. Šipka se pomiče prema dolje i otvara ispusni ventil. Postoji dugme za pokretanje vremenskog releja.

Podesivi kapacitet(Sl. 40). Sastoji se od kućišta, poklopca, klipa, vijka i zaptivnih šina. Dizajniran da reguliše dovod odoranta u gasovod.

Ventil(Sl. 41). Njegovi glavni elementi su membrane, koje imaju različita afektivna područja i formiraju dvije šupljine: L i b, međusobno povezane ventilom preko regulacionog prigušnice. Područje protoka leptira za gas se podešava iglom. Igla se pomera vijkom sa ručnim kotačićem. Na prednjoj strani zamajca nalazi se skala. Indikator skale je pričvršćen za tijelo ventila sa dva vijka.

Mjerni kapacitet (slika 42). To je cilindrična posuda sa staklenom cijevi za mjerenje nivoa opremljenom vagom 2. Staklena cijev je zaštićena kućištem i zapečaćena gumenim prstenovima.

Proporcionalni gasni odorizer OGP-02. Dizajniran da automatski uvede odorant (etil merkaptan) u tok prirodnog gasa (proporcionalno njegovom protoku) kako bi se plinu dao specifičan miris koji će olakšati otkrivanje curenja. Odorizer OGP-02 se može koristiti na otvorenom u umjereno hladnim klimama u objektima sa nominalnim pritiskom od 16 kgf/cm2 i protokom gasa od 1000 do 100.000 m3/h.

Odorizer se sastoji (Sl. 43) od dozatora i kontrolne posude. Dozator sadrži mlaznicu i regulator nivoa mirisa. Unutar kontrolnog rezervoara nalazi se plovak od nerđajućeg čelika, štap, na čijem vrhu je pričvršćen magnet. Magnetni indikator nivoa mirisa klizi duž vanjske površine cijevi.

Princip rada odorizera OGP-02 je sljedeći (sl. 43, 44). Odorant teče iz kontrolnog rezervoara kroz ventil sve dok njegov nivo ne preklopi donju ivicu regulatora nivoa. U dozatoru, pomoću regulatora nivoa i tehnološkog cjevovoda kontejnera, održava se konstantan, specificirani nivo mirisa. U gasovod se dovodi usled pada pritiska preko dijafragme merača protoka uz pomoć strujanja gasa iz „plus“ komore kroz impulsnu cev, mlaznicu, kolektor i kroz cevi kroz „minus“ komoru u gas. cjevovod. Struja plina iz mlaznice, prolazeći kroz sloj odoranta, nosi njegove pare i male kapljice u kolekciju, a iz nje u plinovod.

Dozator se puni odorantom iz dovodne i kontrolne posude sa otvorenim ventilom.

Podešavanje odorizera na potreban stepen odorizacije gasa vrši se promjenom kako debljine sloja odoranta iznad gornjeg kraja mlaznice regulatorom nivoa tako i protoka plina kroz mlaznicu ventilom.

Potrošnja odoranta u bilo kom trenutku tokom određenog intervala (15-30 minuta) može se izmeriti pomoću kontrolne posude zatvaranjem ventila. Odorizer se prilagođava potrošnji odoranta proporcionalno potrošnji plina dva puta: pri prelasku sa zimske na ljetnu potrošnju plina i obrnuto.

Nakon toga, potrošnja mirisa se automatski prilagođava ovisno o promjenama u potrošnji plina.

Održavanje odorizera OGP-02 svodi se na periodično punjenje radne posude odorantom i zatim puštanje odorizera u rad.

Rice. 44. Šema odorizera gasa OGP-02.

/ - dozator: // - radni (potrošni) kapacitet. /// - kontrolni kapacitet. 1 - 10 - ventili.

Blok prekidača

Dizajniran, kao prvo, da zaštiti potrošačev sistem gasovoda od mogućih visokog pritiska gas; drugo, snabdevanje gasom potrošaču, zaobilazeći sistem distribucije gasa, preko bajpas linije korišćenjem ručne regulacije pritiska gasa tokom remonta i preventivni rad stanice.

Preklopna jedinica se sastoji od ventila na ulaznim i izlaznim plinovodima, obilaznog voda i sigurnosnih ventila. U pravilu, ova jedinica treba biti smještena u zasebnoj zgradi ili ispod nadstrešnice koja je štiti od padavina.

Sigurnosni ventili. Na gasovodu su postavljena dva sigurnosna ventila, od kojih je jedan ispravan, drugi rezervni. Koriste se ventili tipa SPPK (specijalni sigurnosni ventil punog dizanja) (Sl. 45; Tabela 10) i PPK (Specijalni sigurnosni ventil sa oprugom). Između sigurnosnih ventila ugrađuje se trosmjerni ventil tipa KTRP, uvijek otvoren prema jednom od sigurnosnih ventila. Između gasovoda i ventila ne treba postavljati zaporne ventile. Granice podešavanja sigurnosnih ventila moraju premašiti nazivni tlak plina za 10%.

Tokom rada ventile treba testirati na rad jednom mjesečno, a zimi - jednom svakih 10 dana uz upis u operativni dnevnik. Sigurnosni ventili se provjeravaju i podešavaju dva puta godišnje. o čemu prave odgovarajući upis u dnevnik.

Na šipku sigurnosnog ventila SPPK4R (Sl. 45), s jedne strane, utiče pritisak gasa iz izlaznog gasovoda, as druge strane sila sabijene opruge. Ako pritisak gasa na izlazu iz sistema za distribuciju gasa prelazi navedenu vrednost, tada gas, savladavajući silu komprimovane opruge, podiže šipku i povezuje izlazni gasovod sa atmosferom. Nakon što se pritisak gasa u izlaznom gasovodu smanji, šipka se vraća u prvobitni položaj pod dejstvom opruge, blokirajući prolaz gasa kroz mlaznicu ventila, čime se izlazni gasovod odvaja od atmosfere. Ovisno o tlaku podešavanja, sigurnosni ventili su opremljeni zamjenjivim oprugama (tabela 11). Tabela 11 - Izbor opruga za sigurnosne ventile tipa SPPK i PPK

Ventil	Pritisak podešavanja, kgf/cm	Proljetni broj	Ventil	Podešavanje pritiska. kgf/cm 2	Proljetni broj
SPPK4R-50-16	1.9-3.5		PPK4-50-16	1,9-3,5
	3.5-6.0			3,5-6,0
SPPK4R-80-16	2.5-4.5			6,0-10,0
	4.5-7,0			10,0- 16,0
SPPK4R-100-16	1 ,5-3,5		PPK4-80-16	2,5-4,5
	3,5-9,5			4,5-7,0
SPPK4R-150-16	1,5-2,0			7.0-9.5
	2,0-3,0			9.5-13.0
	3,0-6,5		PPK4-100-16	1.5-3.5
SPPK4R-200-16	0,5-8,0			3.5-9.5
				9.5-20
			PPK4-150-16	2.0-3.0
				3.0-6.5
				6.5-11.0
				11 - 15,0

Tabela 12 - Dimenzije i priključne dimenzije, mm i težina ventila tipa PPK4

Pored ventila tipa SPPK, široko se koriste opružni sigurnosni prirubnički ventili tipa PPK-4 (Sl. 46, Tabela 12) za nazivni pritisak od 16 kgf/cm 2. Ventili ovog tipa opremljeni su polugom za prisilno otvaranje i kontrolno pražnjenje gasovoda. Opruga se podešava pomoću vijka za podešavanje.

Pritisak plina iz plinovoda ulazi u zaporni ventil, koji se drži u zatvorenom položaju oprugom kroz šipku. Napetost opruge se podešava pomoću vijka. Bregasti mehanizam omogućava kontrolno pročišćavanje ventila: okretanjem poluge sila se prenosi preko valjka, brega i vodilice na šipku. Podiže se, otvara ventil i dolazi do pražnjenja, što ukazuje da ventil radi i da ispusni vod nije začepljen.

PPK-4 ventili, u zavisnosti od broja ugrađene opruge, mogu se konfigurisati za rad u opsegu pritiska od 0,5 do 16 kgf/cm 2 (tabela 13).

Kapacitet sigurnosnih ventila G. kg/h:

G - 220Fp .

Gdje F- poprečni presjek ventila, cm, određen za ventile s punim dizanjem pri h ≥ 0,25d prema zavisnosti F = 0,785d2; za osobe sa ograničenim liftom h≥ 0,05d - F= 2,22dh; d- unutrašnji prečnik sedišta ventila, cm; h- visina podizanja ventila, cm; r - apsolutni pritisak gasa, kgf/cm2; T - apsolutna temperatura gasa, K; M - molekulska težina gasa, kg.

Za ispuštanje gasa u atmosferu potrebno je koristiti vertikalne cijevi (stubovi, svijeće) visine najmanje 5 m od nivoa tla; koji vode izvan GDS ograde na udaljenosti od najmanje 10 m. Svaki sigurnosni ventil mora imati zasebnu izduvnu cijev. Dozvoljeno je kombinirati ispušne cijevi u zajednički razvodnik iz nekoliko sigurnosnih ventila s istim tlakovima plina. U ovom slučaju, zajednički kolektor je dizajniran za istovremeno ispuštanje plina kroz sve sigurnosne ventile.

Dizalice. Ventili ugrađeni u sklopne blokove, kao i na drugim dijelovima distributivnih plinovoda, razlikuju se po vrstama pogona (tabela 14).

1) dizalica tipa 11s20bk i 11s20bk1 - sa polužnim pogonom (Sl. 47, Tabela 15);

2) dizalica tipa 11s320bk i 11s320bk1 - sa pužnim pogonom (reduktorom) (Sl. 48; Tabela 16);

3) dizalica tipa 11s722bk i 11s722bk1 - sa pneumatskim pogonom (Sl. 49; Tabela 17);

4) slavina tipa 11s321bk1 - za ugradnju bez bunara (Sl. 50; Tabela 18);

5) slavina tipa 11s723bk1 - za ugradnju bez bunara (Sl. 51, Tabela I9)

Rice. 47. Dizalice 1c20bk i 11s20bk1.

1 - tijelo; 2 - pluta; 3 - donji poklopac: 4 - vijak za podešavanje; 5 - vreteno 6- nepovratni ventil za podmazivanje: 7 - vijak za podmazivanje. 8 - poluga: 9 - uljna brtva.

Rice. 48. Dizalice 11s320Bk i 11s320bk1.

1 - tijelo: 2 - utikač: 3 - donji poklopac; 4 - vijak za podešavanje: 5 - sektor puža: b - puž. 7 - zamašnjak: 8 - vijak za podmazivanje: 9 - nepovratni ventil: 10 - Kućište mjenjača: 11 - uljna brtva. 12 - vreteno: 13 - poklopac.

Rice. 49. Dizalice 11s722bk (a) i 11s722bk1 (b) sa D na 50 i 80 mm.

/ - tijelo: 2 - utikač: 3 - peta; 4 - lopta. 5 - vijak za podešavanje; 6 - spojni vijak: 7 - kapa; 8 - donji poklopac: 9 - kutija za punjenje: 10 - vreteno: 11 - nosač: 12 - poluga; 13 - ti lk: 14 - zaliha: 15 - pneumatski pogon; 16 - množitelj: 17 - granični prekidač; 18 - bradavica. / - verzija ventila s prirubnicom 1s722bks D 50, 80, 100 mm.

Rice. 50 Kran 11s321bk1

Svi navedeni ventili se proizvode sa krajevima i za prirubničke spojeve (oznaka se završava slovima “bk”) i sa zavarenim krajevima (oznaka se završava slovima i brojem “bk1”). Telo ventila je izrađeno od čelika, a čep je od livenog gvožđa. Slavine se ugrađuju na temperaturama okoline od -40 do 80°C.

Na ventilima sa bajpasom ugrađen je prolazni ventil D y = 150 mm kako bi se olakšalo otvaranje glavnog ventila izjednačavanjem pritiska na obe strane ventila. Bypass ventil je povezan sa tijelom glavnog ventila obilaznim cijevima.

Dizalica sa pneumatskim pogonom sastoji se od kranskog sklopa, pneumatskog pogona i multiplikatora. Po potrebi, kranom se upravlja ručno pomoću zamašnjaka. Pneumatski aktuator je okretno povezan s tijelom ventila i osigurava povratno kretanje šipke i rotaciju poluge, čvrsto spojene na vreteno pomoću ključa. Položaj šipke se podešava pomoću viljuške koja je okretno povezana s polugom.

Na poklopcu mjenjača je ugrađen granični prekidač koji se isključuje električna struja u upravljačkom krugu na krajnjim položajima čepa ventila.

Multiplikator je dizajniran za dovod specijalnog maziva u šupljinu ispod gornjeg poklopca, kao i u žljebove tijela i čepa. Lubrikant osigurava zategnutost i olakšava okretanje

saobraćajne gužve Za punjenje multiplikatora posebnim mazivom, kako se troši, koristi se pneumatska pumpa za podmazivanje.

Sklop ventila se sastoji od sljedećih glavnih dijelova: tijela, čepa, donjeg poklopca i vijka za podešavanje koji pritišće čepove na brtvu tijela. Slavina sa polužnim (ručnim) pogonom sastoji se od sklopa slavine, mjenjača ili ručke.

Glavna jedinica trosmjernih ventila koji se koriste na plinskim distribucijskim stanicama je zaporni ventil koji se sastoji od tijela, utikača i mjenjača.

6) U GDS-u također koriste kuglični ventili(Sl. 52), čije su prednosti u odnosu na druge jednostavnost dizajna, direktan protok, nizak hidraulički otpor i stalan međusobni kontakt zaptivnih površina. Distinctive Features kuglični ventili od drugih:

1) telo i čep slavine, zbog svog sfernog oblika, imaju

manje ukupne dimenzije i težina, kao i veća čvrstoća;

2) dizajn ventila sa sfernim ventilom je manje osjetljiv na proizvodne nepreciznosti i pruža mnogo bolju nepropusnost, jer kontaktna površina zaptivnih površina tijela i čepa u potpunosti okružuje prolaz i zaptiva ventil ventila;

3) proizvodnja ovih slavina je manje radno intenzivna. Kod kuglastih ventila sa plastičnim prstenovima nema potrebe za brušenjem zaptivnih površina. Obično je pluta hromirana ili polirana.

Kuglasti ventili se razlikuju od drugih po velikom izboru dizajna. Postoje dvije glavne vrste slavina: sa plivajućim čepom i sa plivajućim prstenovima.

Kuglasti ventili tipa KSh-10 i KSh-15 su dizajnirani za zatvaranje cjevovoda, procesne, upravljačke i sigurnosne opreme.

Nepropusnost zapornog sklopa (kuglični čep-sjedište) osigurana je čvrstim pokrivanjem dijela sferne površine kugličnog čepa sjedištem uz određene smetnje zbog sposobnosti materijala sjedišta da se deformira prilikom pričvršćivanja dijelova ventila. sa spojnim vijcima. Materijali za izradu sedla mogu biti fluoroplast, vinil plastika, guma ili drugi koji imaju svojstva plastične deformacije bliska svojstvima navedenih materijala. U slučaju habanja zaptivnih površina sjedišta i gubitka nepropusnosti zapornog sklopa, dizajn ventila predviđa mogućnost vraćanja nepropusnosti uklanjanjem jedne ili dvije zaptivke postavljene s obje strane između tijela i poklopca.

Aleksinska fabrika "Tyazhpromarmatura" savladala je serijsku proizvodnju kugličnih ventila sa D y - 50, 80, 100. 150. 200. 700, 1000. 1400 mm po r y - 80 kgf/cm 2 modernizovanog dizajna sa utikačem nosači i brtva od elastomernog materijala (poliuretan ili drugi materijali visoke otpornosti na habanje).

Tela ventila sa D y - 50 - 200 mm su štancana, sa prirubnicom, a sa D y = 700, 1000, 1400 mm - potpuno zavarena, izrađena od štancanih polukuglica (sl. 53). Upravljačke jedinice koje se koriste u dizalicama (BUEP-5; EPUU-6) ne zahtijevaju dodatno ožičenje u radnim uvjetima, jer imaju ugrađenu priključnu kutiju i krajnji prekidač. Dizajn pogona bez balona značajno je smanjio potrošnju oskudnog hidrauličkog fluida za hidraulički sistem dizalice. Osim toga, dizalice koriste ručne hidraulične pumpe fundamentalno novog dizajna.

Rice. 52. Kuglasti ventil KSh bez podmazivanja.

1- tijelo: 2 - kuglični čep (leptir ventil). 3 - sedlo: 4 - vreteno; 5 - poklopac (bokovi): b - ručka: 7 - zaptivna brtva: 8. 9 - zaptivni gumeni prstenovi: 10 - vijak: 11 - zaptivka

Fabrika proizvodi sledeće kuglaste ventile:

MA39208 - D U 50, 80, 100, 150, 200 mm; r y 80 kgf/cm2; sa ručnim i pneumatskim pogonom

MA39003 - D na 300 mm; r y 80 kgf/cm 2; sa ručnim i pneumatskim pogonom MA39113 - D 400 mm; r y 160 kgf/cm 2 ; sa pneumohidrauličnim pogonom

MA39I12 - D na 1000 mm; p na 80 i 100 kgf/cm 2

MA39183 - D na 700 i 1400 mm: p na 80 kgf/cm 2

MA39096 - DN 1200 mm; r y 80 kgf/cm 2

MA39095 - D na 1400 mm; r y 80 kgf/cm 2

MA39230 - D na 50.80.100.150.200 mm; p y 200 kgf/cm 2

Kuglasti ventili MA39208 sa ručnim upravljanjem D y - 50, 80, 100, 150 mm; r y 80 kgf/cm 2 predviđeni su za upotrebu kao zaporni uređaj na cjevovodima koji transportuju prirodni gas (tabela 20). Dizajn dizalica sadrži veliki broj originalnih uređaja. Sklop ventila D y 50, 80. 100. 150 mm sastoji se od dva kompaktna utisnuta polutela sa jednim konektorom, što smanjuje verovatnoću smanjenja pritiska ventilskog sklopa u odnosu na spoljašnje okruženje. Centralni konektor je zapečaćen specijalno oblikovanom gumenom brtvom.

Dizajn zapornog tijela izrađen je prema shemi "uključivih nosača", sa samopodmazujućim kliznim ležajevima od metalne fluoroplastike. Zaptivka ventila je izrađena od poliuretana, koji

Rice. 53. Kuglasti ventil sa pneumatsko-hidrauličnim aktuatorom.

1- tijelo ventila: 2 - ručni mjenjač: 3 - zamajac; 4 - stubna cijev. 5 - nastavak; 6 - Kolona: 7 - cjevovod za dovod zaptivača do brtve: 8 - hidraulični pogon: 9 - uljni cilindri

Tabela 20 - Ukupne, priključne dimenzije, mm i težina kuglastih ventila

0,	str	O	D 1	A		L	WITH	N	H,	Težina, kg
sa pneumohidrauličnim pogonom	sa ručnim pogonom
	80- 160	190- 205					2155 (360)			580 (470)
							2215 (440)			820 (650)
	80- 125		386-398				2420 (625)	2815 (1020)	-	1475- 1480	-
							2530 (935)	3670 (2055)	3570 (1975)	4000 (3600)	3800 (3400)
							2610 (1015)	3970 (2375)	-	5560 (5110)	-
	80- 100		978- 988				2480 (1180)	4010 (2770)	-	10815 (10020)	-
									-		-
									-		-

Napomena. Dimenzije i težina u zagradama - za mostne dizalice

utisnut u metalno sjedište. Meke poliuretanske zaptivke ventila su visoko otporne na habanje, otporne na habanje, otporne na eroziju i pružaju pouzdano zaptivanje ventila u svim rasponima pritiska. Sjedišta su pritisnuta na ventil zbog pritiska transportiranog medija i sile opruga, koje služe da osiguraju pouzdanu nepropusnost ventila kada niske pritiske. Slavine se proizvode sa ručnim pogonom, koji je poluga. Ispod je tehničke specifikacije tap.

Otvor (mjerenje protoka)

Dijagram ugrađene membrane u prstenastoj komori (koja se zauzvrat ubacuje u cijev). Prihvaćene oznake: 1. Otvor blende; 2. Prstenasta komora; 3. Gasket; 4. Cijev. Strelice pokazuju smjer tečnost/gas. Promjene u tlaku su istaknute nijansama boja.

Gdje
	= zapreminski protok (na bilo kojem poprečnom presjeku), m³/s
	= maseni protok (na bilo kojem poprečnom presjeku), kg/s
	= koeficijent istjecanja, bezdimenzionalna količina
	= koeficijent protoka, bezdimenzionalna količina
	= površina poprečnog presjeka cijevi, m²
	= površina
	= promjer cijevi, m
	= prečnik rupe u dijafragmi, m
	= odnos prečnika cevi i otvora u dijafragmi, bezdimenzionalna vrednost
	= brzina fluida do dijafragme, m/s
	= brzina fluida unutar dijafragme, m/s
	= pritisak fluida na dijafragmu, Pa (kg/(m s²))
	= pritisak fluida iza dijafragme, Pa (kg/(m s²))
	= gustina tečnosti, kg/m³.

Protok gasa kroz dijafragmu

U osnovi, jednačina (2) je primjenjiva samo na nestišljive tekućine. Ali može se modificirati uvođenjem koeficijenta ekspanzije kako bi se uzela u obzir kompresibilnost plinova.

Jednako 1,0 za nestišljive tečnosti i može se izračunati za gasove.

Proračun koeficijenta ekspanzije

Koeficijent ekspanzije, koji nam omogućava da pratimo promjenu gustine idealnog gasa tokom izentropskog procesa, može se naći kao:

Za vrijednosti manje od 0,25, teži 0, što uzrokuje da se posljednji član pretvori u 1. Dakle, za većinu otvora blende vrijedi izraz:

Gdje
	= koeficijent ekspanzije, bezdimenzionalna količina
	=
	= odnos toplotnih kapaciteta (), bezdimenzionalna količina.

Zamjenom jednačine (4) u izraz za maseni protok (3) dobijamo:

Dakle, konačni izraz za nekomprimirani (tj. podzvučni) tok idealnog plina kroz dijafragmu za vrijednosti β manje od 0,25 je:

Zapamtite to i (jednadžba stanja stvarnog plina uzimajući u obzir faktor kompresibilnosti)

Gdje
	= odnos toplotnih kapaciteta (), bezdimenzionalna količina
	= maseni protok u proizvoljnom presjeku, kg/s
	= stvarni protok gasa do dijafragme, m³/s
	= koeficijent protoka dijafragme, bezdimenzionalna vrijednost
	= površina poprečnog presjeka rupe u dijafragmi, m²
	=

POSEBNI ZADATAK

Proračun uređaja za ograničavanje

Početni podaci:

Najveći mjerljivi maseni protok

Prosječni izmjereni maseni protok

Apsolutni pritisak vode ispred uređaja za ograničavanje

Temperatura vode prije uređaja za ograničavanje

Materijal cjevovoda ST20

Materijal uređaja za ograničavanje 15H12VNMF

Unutrašnji prečnik cevovoda, zaobljen prema GOST standardu na temperaturi

Utvrđivanje podataka koji nedostaju za proračune

Gustina vode pri; utvrđeno prema Dodatku 8:

Prosječni koeficijent linearnog toplinskog širenja materijala cjevovoda čl.20 određen je iz tabele 1:

Određujemo faktor korekcije za toplinsko širenje materijala cjevovoda pomoću formule:

Kt = (1)

Određujemo unutrašnji prečnik cjevovoda pomoću formule:

Dinamički viskozitet vode u radnim uslovima određuje se prema Dodatku 26:

Odabir uređaja za ograničavanje i diferencijalnog manometra

Tip uređaja za ograničavanje - komorna dijafragma DKS 10-125, materijal membrane - 10 KHANVM2T, čelik.

Tip i vrsta diferencijalnog manometra je membranski diferencijalni manometar.

Određivanje minimalnog diferencijalnog pritiska diferencijalnog manometra

Gornja granica mjerenja diferencijalnog manometra:

Pomoćnu vrijednost C određujemo pomoću formule:

Određujemo nazivni diferencijalni pritisak diferencijalnog manometra prema Dodatku 32 za m=0,2:

Određujemo Reynoldsov broj koji odgovara gornjoj granici mjerenja diferencijalnog manometra:

Određivanje parametara uređaja za ograničavanje

Ograničenje maksimalnog pritiska na dijafragmi:

Odredite pomoćnu količinu (5)

Određujemo koeficijent protoka koristeći formulu:

Pomoćnu količinu određujemo pomoću formule:

Određujemo relativnu devijaciju d1:

Jer d1<10%, то значения m1=0,2 и бy1=0,619 считаем окончательным.

Provjera Reynoldsovih ograničenja broja

Minimalni Reynoldsov broj Re:

Određujemo dozvoljeni Reynoldsov broj prema Dodatku 5.1.1:

Uslov Re>Remin je zadovoljen.

Prosječni koeficijent linearnog toplinskog širenja materijala uređaja za ograničavanje prema tabeli 1:

Faktor korekcije za toplinsko širenje materijala za ograničavanje K"t:

Kt= 1+16,10-6. (118-20) = 1,001568

Prečnik otvora dijafragme na temperaturi od 20 0C:

Odredite prečnik otvora dijafragme na temperaturi od 100 0C: (11) mm

Provjera kalkulacije

Protok koji odgovara maksimalnom padu pritiska:

OPIS PRAVILA ZA UGRADNJU DIJAFRAGME DKS10-125 DIFMANOMETRA SAPFIRE-22M-DD

Ugradnja graničnika DKS-10-125

Uređaje za ograničavanje treba ugraditi u prethodno ugrađene prirubnice tek nakon čišćenja i pročišćavanja procesnih cjevovoda (po mogućnosti prije njihovog tlačnog ispitivanja). Instalacija uređaja za ograničavanje mora biti izvedena tako da u radnom stanju oznake na njihovom tijelu budu dostupne za pregled.

Uređaj za ograničavanje može se postaviti samo na ravnom dijelu cjevovoda, bez obzira na položaj ove dionice u prostoru. Prilikom odabira lokacije za ugradnju uređaja za ograničavanje, treba imati na umu da izmjereni protok na ovoj lokaciji mora u potpunosti ispuniti poprečni presjek cjevovoda.

Glavni faktori projektovanja cevovoda koji utiču na greške u merenju protoka su: odstupanje stvarnih prečnika sekcija od izračunatih vrednosti, ovalnost cevovoda, defekti u ravnim delovima cevovoda, dužina ravnih delova pre i posle ograničenja. uređaj.

Stvarni unutrašnji prečnik sekcije cjevovoda ispred uređaja za ograničavanje određuje se kao aritmetička sredina rezultata mjerenja u dva poprečna presjeka: direktno na uređaju za ograničavanje i na udaljenosti od 2D20 od njega, a u svakoj sekciji najmanje u četiri dijametralna pravca. Rezultati pojedinačnih merenja ne bi trebalo da se razlikuju od prosečne vrednosti za više od 0,3%. Unutrašnji prečnik sekcije cevovoda na dužini od 2D20 iza uređaja za ograničavanje može se razlikovati od unutrašnjeg prečnika sekcije cevovoda ispred uređaja za ograničavanje za najviše ±2%. Uređaj za ograničavanje mora imati kružni poprečni presjek u dužini od najmanje 2D20. Rezultati pojedinačnih mjerenja prečnika na ovoj dužini u različitim ravnima ne smiju se razlikovati za više od 0,3% od prosječnog prečnika. Na unutrašnjoj površini cevovoda dužine 2D20 ispred uređaja za ograničavanje i iza njega ne bi trebalo biti izbočina, kao ni izraslina i nepravilnosti vidljivih golim okom od zakovica, zavara itd. Izbočina ispred restrikcije uređaj na spoju cijevi je dozvoljen ako je h100% /D ? 0,3%, gdje je h visina cjevovoda, a D njegov prečnik.

Velika nadmorska visina ukazuje na neprikladnost ovog dijela cjevovoda.

Dozvoljena visina izbočine na ravnom dijelu cjevovoda iza uređaja za ograničavanje može biti 3 puta veća od gore navedenih za mjerni dio ispred uređaja za ograničavanje.

Uređaji za ograničavanje moraju biti ugrađeni na ravnim dijelovima cjevovoda koji nemaju lokalni otpor direktno na uređaju za ograničavanje (koljena, koljena, zasuni, ventili, konusni umetci, itd.). Kao što je gore navedeno, jedan od najvažnijih faktora koji utiču na tačnost merenja protoka tečnosti. i gasova, je ispravno odabrana udaljenost između lokalnih otpora i uređaja za ograničavanje.

Postoji niz karakteristika relativnog položaja lokalnog otpora i uređaja za stezanje. Ako razmak između pojedinačnih krivina u cjevovodu prelazi 15D20, onda se svaki zavoj smatra pojedinačnim. Ako je ova udaljenost manja od specificirane, tada se ova grupa koljena smatra jednim lokalnim otporom. Ova pretpostavka vrijedi pod uvjetom da su polumjeri zakrivljenosti zavoja cjevovoda jednaki ili veći od promjera cjevovoda. Kada je lokalni otpor najbliži uređaju za sužavanje predkomora (kontejner velikog prečnika), onda se ostali lokalni otpori koji se nalaze uzvodno od ovog kontejnera ne uzimaju u obzir pri odabiru dužine ravnog dijela cjevovoda. Ako je potrebno ugraditi smanjenu dužinu ravnog dijela cjevovoda ispred uređaja za ograničavanje bilo koje vrste nadolazećeg lokalnog otpora (osim čahure termometra), ona ne smije biti manja od 10D20. Smanjenje standardiziranih dužina ravnih dionica cjevovoda je neprihvatljivo kada je nekoliko uređaja za ograničavanje postavljeno u nizu na potonjem.

Sveobuhvatna istraživanja restrikcijskih uređaja omogućila su normalizaciju dijafragme, mlaznica i Venturi mlaznica, što je omogućilo njihovu proizvodnju i upotrebu u kombinaciji s diferencijalnim manometrima za mjerenje brzine protoka i količine tekućina, plinova i para u horizontalnom, nagnutom i vertikalni okrugli cjevovodi na osnovu rezultata proračuna bez individualne kalibracije. Prilikom proizvodnje i ugradnje standardnih ograničavajućih uređaja u cjevovode moraju se ispuniti određeni zahtjevi, od kojih su glavni razmotreni u nastavku 1.

Dijafragma. Standardna dijafragma se može koristiti bez gradacije u cjevovodima prečnika od

istovremeno poštovanje stanja Dijafragma je najjednostavniji dizajn među uređajima za sužavanje.

Standardna dijafragma je šematski prikazana na slici 14-2-1. To je tanak disk s okruglom rupom čiji se središnji promjer poklapa sa središtem dijela cijevi. Cilindrični otvor dijafragme na ulaznoj strani protoka ima pravougaoni rub. Dužina cilindričnog otvora a treba da bude unutar opsega a, a dužina treba da bude jednaka približno. Sa debljinom dijafragme, cilindrični otvor treba da bude napravljen sa konusnim proširenjem prema izlaznom otvoru (Sl.

14-2-1, a). Ugao nagiba koji formira konus prema osi dijafragme trebao bi biti u rasponu od 30 do 45°. U slučajevima kada se može napraviti debljina, dijafragma se može napraviti bez konusnog proširenja na izlaznoj strani protoka (Sl. 14-2-1, b), što se obično dešava za velike prečnike cevovoda i pri niskim srednjim pritiscima.

Rice. 14-2-1. Standardna dijafragma (strelica pokazuje smjer protoka). a - sa konusnim proširenjem do izlaznog otvora; b - bez konusnog proširenja na izlaznoj strani protoka.

Debljina standardne dijafragme ne bi trebalo da prelazi . U većini slučajeva, kada se koriste dijafragme, nije preporučljivo imati manju ili veću debljinu.

Hrapavost površina dijafragme mora odgovarati klasama čistoće prikazanim na sl. 14-2-1. Na ulaznim i izlaznim ivicama otvora membrane ne bi trebalo biti ureza, neravnina i sl. Posebnu pažnju prilikom izrade membrane treba posvetiti obradi ulaznog ruba: treba da bude oštar i da nema zaobljenja, ogrebotina, zaobljenosti. itd. Preciznost ulazne ivice Rub membrane treba da se povećava kako se prečnik rupe smanjuje. Za dijafragme čiji prečnik otvora ne prelazi oštrinu ivice, ivica mora biti takva da se svetlosni snop koji pada na nju ne reflektuje. Ako je tako, svjetlosni snop se može reflektirati, ali rub ne bi trebao imati tupost vidljivu golim okom.

Pritisak se može meriti korišćenjem zasebnih cilindričnih rupa u kavezu (Sl. 14-2-2), prstenastih komora, od kojih je svaka povezana sa unutrašnjom šupljinom

cjevovod sa grupom pravokutnih rupa ravnomjerno raspoređenih po obodu (sl. 14-2-3).

Dijafragme s prstenastim komorama su pogodnije za rad, posebno u prisustvu lokalnih smetnji protoka ili u slučajevima kada protok nije potpuno simetričan zbog prisustva krivina cjevovoda ili drugih prepreka. Takođe treba napomenuti da prstenaste komore za izjednačavanje pritiska omogućavaju preciznije merenje pada pritiska na kraćim pravim dužinama od pojedinačnih otvora.

Dijafragma u kavezu sa odvojenim rupama.

Rice. 14-2-3. Dijafragma sa prstenastim komorama.

Uzimanje uzoraka pod pritiskom se takođe može izvesti pomoću prstenastih komora formiranih šupljinom od dvije cijevi savijene oko cjevovoda u prsten ili pravougaonik. Ova metoda se preporučuje za upotrebu pri srednjim pritiscima u cjevovodima nominalnog prečnika

Dijafragma sa navojem pod pritiskom pomoću dva odvojena otvora u cevovodu ili „telu“ svake prirubnice (vidi sliku 14-2-1, b) može se koristiti u cevovodima nominalnog prečnika od 450 do radnih pritisaka i temperatura koji odgovaraju nominalni pritisci do

Da bi se osiguralo izjednačavanje tlaka u prstenastoj komori dijafragme, potrebno je da površina poprečnog presjeka membrane komore, određena na jednoj strani osi cjevovoda, bude najmanje polovina površine grupe rupe koje povezuju komoru sa unutrašnjom šupljinom cevovoda.

Dakle, za prstenastu komoru napravljenu prema dijagramu na Sl. 14-2-3,

gdje je broj rupa; površina jedne rupe, koja mora biti najmanje

Prilikom određivanja širine prstenastog proreza c u prisustvu brtve na dijafragmi komore, potrebno je uzeti u obzir kompresibilnost brtve. Ako je prstenasta komora povezana s unutarnjom šupljinom cjevovoda grupom rupa u prisutnosti prstenastog razmaka uzrokovanog ugradnjom brtve, tada se pri određivanju potrebne površine površina praznine koja ostaje nakon kompresije brtve se mora uzeti u obzir ako širina ovog zazora prelazi

Za prstenastu komoru napravljenu od cijevi savijenih oko cjevovoda, površina je određena formulom

gdje je unutrašnji prečnik cijevi koja formira prsten ili pravougaonik.

Broj rupa koje povezuju svaku prstenastu komoru sa šupljinom cevovoda (slika 14-2-3) mora biti najmanje 4. Prečnik rupe ili širina prstenastog proreza koji povezuje komoru sa cevovodom i prečnik otvora pojedinačna rupa (dimenzija c) ne smije prelaziti i na mora biti unutar donje granice veličine c, jednaka je dozvoljena samo za

Osim toga, moraju biti ispunjeni sljedeći uslovi: za čiste tekućine i plinove pri mjerenju diferencijalnog tlaka kroz pojedinačne rupe i prstenaste komore 1 s za pare, vlažne plinove i tekućine koje mogu ispariti u spojnim (pulsnim) vodovima pri mjerenju diferencijalnog tlaka kroz prstenaste komore , 1 s pri mjerenju kroz pojedinačne rupe Obično, promjer pojedinačne rupe nije manji za čiste tekućine i plinove i ništa manji u drugim slučajevima. Treba napomenuti da je teško zajednički zadovoljiti gore navedene zahtjeve kada se proizvode dijafragme s odvojenim rupama. Stoga je u takvim slučajevima bolje koristiti komorne dijafragme.

Preporučuje se da se unutrašnja ivica rupe (u prstenastoj komori, kavezu, prirubnici ili cevovodu) zaokruži na poluprečnik koji ne prelazi 0,1 s, osim toga ivica mora biti bez ivica. Debljina prvog zida prstenastog tijela komore (Sl. 14-2-3) ili dužina cilindričnog dijela zasebne rupe (Sl. 14-2-2) mora biti najmanje 2 s.

Odstupanje stvarnog prečnika otvora membrane od prosečne vrednosti, određenog u najmanje četiri podjednako raspoređena dijametralna pravca, ne sme da pređe 0,05% odstupanja od propisanih tolerancija na prečniku otvora dijafragme ostaju važeći za mlaznice i Venturi mlaznice o kojima se govori u nastavku. U tom slučaju za njih treba odrediti promjer na početku i na kraju cilindričnog dijela rupe. Unutrašnji prečnik tela prstenaste komore (Sl. 14-2-3) ili držača (Sl. 14-2-2) mora biti jednak (sa dozvoljenim odstupanjem) prečniku cevovoda koji je usvojen za proračun dijafragme , mlaznica ili Venturi mlaznica.

Standardne membrane sa prstenastim komorama tipa (Sl. 14-2-3), namenjene za cevovode sa nominalnim otvorima i radnim pritiscima i temperaturama koji odgovaraju nazivnim pritiscima do moraju biti proizvedeni u skladu sa GOST 14321-73.

Rice. 14-2-4. Standardna dijafragma sa prstenastim komorama u zavarenim spojevima.

Dijafragme bez cevi namenjene za cevovode sa nominalnim otvorima, za nazivne pritiske do, proizvode se u skladu sa GOST 14322-69.

Na sl. Na slici 14-2-4 prikazan je primjer dizajna standardne dijafragme s prstenastim komorama u cijevima sa zavarenim spojem, čiji se unutrašnji promjer pretpostavlja da je jednak unutrašnjem promjeru cjevovoda. Zavareni spojevi sa mernim dijafragmama, koji se koriste za neagresivne sredine, projektovani su za radne pritiske i temperature koje odgovaraju nazivnim pritiscima od 100 do Prstenaste komore su povezane sa unutrašnjim šupljinama

cijevi koje koriste osam pravokutnih rupa ravnomjerno raspoređenih po obodu.

Dijafragme ovog tipa se široko koriste u termalnim električnim stanicama visokog pritiska, na primjer, za mjerenje protoka napojne vode u generatorima pare. Zavareni dizajn dijafragmi može se koristiti u nuklearnim elektranama i drugim industrijskim postrojenjima.

Mlaznica. Standardna mlaznica, shematski prikazana na Sl. 14-2-5, može se koristiti bez gradacije u cevovodima prečnika uz istovremeno ispunjavanje uslova: Profilni deo otvora mlaznice na strani ulaza za protok mora biti izveden glatkom spregom lukova poluprečnika

Rice. 14-2-5. Standardna mlaznica. a - za ; b - za dimenzije:

Luk nacrtan radijusom mora biti u dodiru s izlaznim cilindričnim dijelom mlaznice. Na mlaznici (sl. 14-2-5, b) luk koji je nacrtan radijusom doseže samo tačku na kraju mlaznice koja leži na prečniku odstupanja radijusa lukova od nazivnih vrijednosti ne bi trebalo da prelazi 10% na 0,25 i 3% at

Na izlazu, cilindrični dio rupe mlaznice mora završiti provrtom koji štiti izlaznu ivicu od oštećenja. Izlazna ivica mora biti oštra i ne smije imati zaobljenja, ivice, izbočine itd. Hrapavost radnih površina mlaznice mora odgovarati klasama čistoće prikazanim na sl. 14-2-5. Vrijednosti bilo koja dva prečnika dobivene mjerenjem u ravni okomitoj na osu mlaznice ne bi se trebale razlikovati od prosječne vrijednosti za više od 0,1%.

Pad pritiska na mlaznici može se meriti kroz dve prstenaste komore ili kroz odvojene cilindrične rupe. Pritisak uzorkovanja kroz prstenaste komore, kao što je gore navedeno, je poželjniji od pritiska uzorkovanja kroz pojedinačne rupe. Zahtjevi za projektovanje prstenastih komora i otvora (dimenzija c) za slavine pod pritiskom su isti kao i za dijafragme. Stoga, prilikom izrade prstenastih komora ili pojedinačnih rupa, potrebno je slijediti gore navedene smjernice kada se razmatraju dijafragme.

Na sl. 14-2-6 prikazuje primjer dizajna standardne mlaznice s prstenastim komorama u mlaznicama sa zavarenim spojem, čiji unutrašnji promjer treba biti jednak

unutrašnji prečnik cevovoda. Zavareni spojevi ovog tipa sa mernim mlaznicama, koji se koriste za neagresivne sredine, projektovani su za radne pritiske i temperature koje odgovaraju nazivnim pritiscima od Prstenaste komore su povezane sa unutrašnjim šupljinama mlaznica pomoću osam pravougaonih rupa ravnomerno raspoređenih po obodu. .

Rice. 14-2-6. Standardna mlaznica sa prstenastim komorama u zavarenim mlaznicama.

Zavareni spojevi sa mjernim mlaznicama se široko koriste u termoelektranama za mjerenje protoka pregrijane vodene pare visokog pritiska.

Mlaznice ovog tipa mogu se koristiti i u nuklearnim elektranama i drugim industrijama.

Mlaznica je manje osjetljiva na kontaminaciju i koroziju. Kontaminacija ili male promjene u ulaznom profilu otvora tokom rada utječu na koeficijent protoka mlaznice u mnogo manjoj mjeri nego na koeficijent protoka dijafragme. Pri istim vrijednostima i padovima tlaka, mlaznica omogućava mjerenje veće brzine protoka tvari od dijafragme. Osim toga, prilikom mjerenja protoka pare i plina, mlaznica pruža veću preciznost mjerenja u odnosu na dijafragmu.

Rice. 14-2-7. Standardna Venturi mlaznica za (gornja polovina - kratka, donja polovina - duga).

Venturi mlaznica. Od postojećih oblika Venturi cijevi normalizirana je cijev s ulaznim dijelom izrađenim na isti način kao i standardna mlaznica. Stoga se ova vrsta uređaja za ograničavanje naziva standardna Venturi mlaznica. Može se proizvoditi sa dugim ili kratkim difuzorom (konusom). Za dugu Venturi mlaznicu, izlazni difuzor ima prečnik jednak prečniku cevovoda (Sl. 14-2-7, dole). Kratka Venturi mlaznica ima prečnik na izlazu iz difuzora manji od prečnika cevovoda (Sl. 14-2-7, gornji deo). Venturi mlaznica, čiji su profili prikazani na sl. 14-2-7, može se koristiti bez gradacije za mjerenje protoka različitim okruženjima u cjevovodima Prečnik dok istovremeno ispunjava uslove

I nemoj biti manji

Rice. 14-2-8. Gubitak pritiska u uređaju za ograničavanje. 1 - dijafragma; 2 - mlaznica; 3 - kratka Veituri mlaznica bilo koje vrijednosti); 4 - duga Venturi mlaznica duga Venturi mlaznica.

Prstenasta komora za uzorkovanje pod pritiskom povezana je sa unutrašnjom šupljinom cijevi pomoću prstenastog proreza ili grupe rupa ravnomjerno raspoređenih po obodu. Zahtjevi za projektiranje prstenastih komora za uzorkovanje pod pritiskom su isti kao i za dijafragme.

Gubitak pritiska. Prilikom odabira uređaja za ograničavanje potrebno je uzeti u obzir gubitak tlaka mjerenog medija, budući da je pritisak iza uređaja za ograničavanje, kao što se može vidjeti sa Sl. 14-1-1, nije u potpunosti restauriran. Gubitak tlaka mjerenog medija koji protiče kroz uređaj za ograničavanje određuje se kao razlika u statičkim pritiscima izmjerenim u dva najbliža poprečna presjeka, u kojima se, ni prije ni poslije uređaja za ograničavanje, ne opaža njegov utjecaj na obrazac strujanja. Gubitak tlaka u otvoru obično se izražava kao dio ili postotak pada tlaka

Na sl. 14-2-8. Grafikon pokazuje da je pri istoj vrijednosti gubitak tlaka u dijafragmi veći nego u mlaznici. Međutim, treba napomenuti da je kod jednakih padova tlaka za isti protok medija vrijednost za dijafragmu veća nego za mlaznicu, tako da je u praksi gubitak tlaka pri korištenju dijafragme i mlaznice približno isti.

Kod Venturi mlaznice, uglavnom zbog prisustva difuzora na izlazu, koji olakšava potpuniji oporavak potencijalne energije protoka, gubitak tlaka je znatno manji nego kod dijafragme i mlaznice. Preporučuje se Venturi mlaznica

koristi se u slučajevima kada su u industrijskim instalacijama pri mjerenju protoka tvari neprihvatljivi veliki gubici tlaka. Gubitak tlaka u kratkoj Venturi mlaznici je relativno mali ako je izlazni promjer difuzora najmanje